了一種切換器的組成原理，由反相器和加法器構(gòu)成把Uuv經(jīng)反相器后的信號與Uab相疊加，當(dāng)AB相與UV相相位、幅值一致時，減法器輸出則為零，此時就表明變頻電源與工頻電源的相位差、幅值差為零。將減法器的輸出信號送往窗口比較器，窗口比較器用于設(shè)置規(guī)定誤差的大小。當(dāng)減法器的輸出落于窗口比較器規(guī)定的誤差范圍之內(nèi)，也就是變頻電源與工頻電源的相位差、幅值差小于規(guī)定誤差時，窗口比較器輸出一負(fù)電平再經(jīng)電平轉(zhuǎn)換電路，使輸出的信號滿足允許門電路實現(xiàn)的需要。

　　150周檢測電路是利用變頻器本身的信號輸出功能h的輸率為50Hz時，就會有確定的輸出信號。

　　當(dāng)工頻電源與變頻電源的頻率差、相位差、幅值差小于規(guī)定誤差時，允許門電路就會輸出電平信號，送往555單穩(wěn)電路，單穩(wěn)電路驅(qū)動繼電器KA動作，切換控制線路將電機(jī)由變頻器驅(qū)動切換到由工頻電源驅(qū)動。

　　2.3主電路及控制線路所示。線路圖用于控制單臺電機(jī)，僅以此為例，說明多臺電機(jī)軟起動的控制過程。

　　3實驗結(jié)果及分析（a）為變頻電源與工頻電源相位相差3. 6切換時的電機(jī)電流波形，前半段為變頻電源驅(qū)動電動機(jī)的電流波形，后面一段則為工頻驅(qū)動電機(jī)的電流波形。從該圖可以看出，切換時的電流為電機(jī)穩(wěn)態(tài)運行電流的2倍，電流過渡平穩(wěn)（b）為變頻電源與工頻電源相位相差180切換時的電機(jī)電流波形由圖中可以看到切換時的電流為電機(jī)穩(wěn)態(tài)運行電流的8倍。（c）為電機(jī)直接起動瞬間的電流波形由圖中可以看到起動時的電流為電機(jī)穩(wěn)態(tài)運行電流的6.75倍。

　　由（a）可以看出，從變頻電源到工頻電源切換時仍有一定的沖擊電流這是由于采用了同步切換方的先切變頻，再投工頻的方式所致在先切變頻，再投工頻的方，檢測到變頻電源與工頻電源的頻率差、相位差、幅值差小于規(guī)定誤差后，從切除變頻到再投工頻仍有一定的時間差（乃二次回路和主回路上電器的動作時間所致），從而導(dǎo)致真正切換時刻變頻電源與工頻電源的相位存在偏差，因而才有一定的沖擊電流但總能把切換時的電流控制在1.5~ 2倍于穩(wěn)態(tài)運行電流大小上，從而可實現(xiàn)變頻電源至工頻電源較平滑地切換。

　　由中的波形比較可以看出：當(dāng)變頻電源與工頻電源的頻率差、相位差、幅值差小于規(guī)定誤差71994-2015ChinaAcademicournalElectronic（a）同相切換時電機(jī)電流波形（b）反相切換時電機(jī)電流波形（c）直接起動時電機(jī)電流波形切換時，切換電流遠(yuǎn)小于電機(jī)直接起動時的電流；但當(dāng)相位相差180時切換，則切換電流會大于電機(jī)直接起動時的電流從而說明了檢測變頻電源與工頻電源的頻率相位、幅值是實現(xiàn)該切換的核心部分從根本上講，變頻電源與工頻電源的頻率不可能完全一致，正是由于頻率上的不完全相等，才可能實現(xiàn)相位差小于規(guī)定值的切換。由于變頻電源與工頻電源的頻率之間存在微小差異，才能使兩者的相位差進(jìn)行調(diào)整，當(dāng)兩者的相位差處于允許誤差的范圍之內(nèi)時，就會發(fā)生從變頻電源到工頻電源的切換。變頻電源與工頻電源的幅值并不要求完全意義上的一致，實際中的變頻電源的幅值也未必會與工頻電源的幅值完全一致。

　　從變頻電源與工頻電源的頻率差、相位差、幅值差對切換時電流的影響來看，頻率差與幅值差對切換結(jié)果的影響都不是很大，主要是兩者相位差的影響大量實驗數(shù)據(jù)表明：變頻電源到工頻電源切換時的電流倍數(shù)隨兩者相位差的大而大，相位差為180切換時為比較大，高于電機(jī)直接起動時的電流，這從的比較中也可看出因而，檢測變頻電源與工頻電源的相位差又是檢測兩者頻率、相位、幅值的關(guān)鍵部分4結(jié)語本文論述了變頻電源至工頻電源的切換方式，并且給出了切換器的原理、組成及線路圖。實驗結(jié)果表明，該切換器結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、實用性強(qiáng)，較好地實現(xiàn)了變頻電源至工頻電源較平滑的切換